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陶瓷与金属的连接技术(上册)
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陶瓷与金属的连接技术(上册)

作者：冯吉才，张丽霞，曹健
出版社：科学出版社出版时间：2021-12-01
开本： B5 页数： 336
本类榜单：工业技术销量榜
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陶瓷与金属的连接技术(上册) 版权信息

陶瓷与金属的连接技术(上册) 内容简介

本书针对近年来轻质高强结构陶瓷及其复合材料（SiC、Si02、Al2O3、ZrO、TiC/Ni复合材料、C/C复合材料、C/SiC复合材料等）与金属连接的应用需求，分析了陶瓷和金属连接的主要问题，阐明了几种陶瓷及其复合材料和金属连接的润湿铺展、界面反应、生成化合物的种类、反应层的成长规律、影响接头力学性能的主要因素，研发了适合陶瓷和金属连接的中间层材料（钎料），优化了连接工艺，并给出了应用实例。

陶瓷与金属的连接技术(上册) 目录

目录
前言
第1章陶瓷与金属连接的基础问题1
1.1陶瓷与金属连接界面的润湿2
1.1.1钎料及中间层选择2
1.1.2母材表面处理状态及对润湿的影响5
1.1.3合金成分对润湿的影响11
1.2陶瓷与金属连接接头的界面反应15
1.2.1界面反应产物15
1.2.2界面反应的热力学计算21
1.2.3陶瓷和金属的扩散路径24
1.3陶瓷与金属连接接头的热应力27
1.3.1热应力的产生及影响因素27
1.3.2陶瓷和金属连接接头的热应力控制29
1.3.3陶瓷和金属连接接头的强度32
参考文献39
第2章SiC与Ti及其合金的连接49
2.1SiC与Ti的连接49
2.1.1SiC/Ti接头的界面组织50
2.1.2反应相的形成条件与扩散路径58
2.1.3反应相的形成机理59
2.1.4反应相成长的动力学63
2.1.5接头的力学性能67
2.2SiC与Ti-Co合金的连接73
2.2.1SiC/Ti-Co接头的界面组织74
2.2.2Ti含量对接头抗剪强度的影响76
2.2.3连接时间对接头强度的影响77
2.2.4连接温度对接头强度的影响77
2.3SiC与Ti-Fe合金的连接78
2.3.1界面组织分析78
2.3.2Ti含量对接头强度的影响80
2.3.3连接时间对接头强度的影响80
2.3.4接头的高温强度81
2.4SiC与TiAl合金的连接81
2.4.1SiC/TiAl接头的界面组织82
2.4.2SiC/TiAl界面反应相的形成过程86
2.4.3界面反应层的成长规律88
2.4.4连接工艺参数对接头性能的影响90
参考文献93
第3章SiC与Cr及其合金的连接96
3.1SiC与Cr的连接96
3.1.1SiC/Cr扩散连接的界面组织96
3.1.2SiC/Cr界面反应相的形成及扩散路径104
3.1.3界面反应相的形成机理106
3.1.4反应相成长的动力学108
3.1.5接头的力学性能113
3.2SiC与Ni-Cr合金的连接116
3.2.1界面组织117
3.2.2反应相形成及扩散路径120
3.2.3界面反应层的成长121
3.2.4合金成分对组织的影响123
参考文献124
第4章SiC与Nb、Ta的连接126
4.1SiC与Nb的连接126
4.1.1SiC/Nb接头的界面组织127
4.1.2SiC/Nb的扩散路径134
4.1.3反应相的形成机理137
4.1.4反应相成长的动力学140
4.1.5接头的力学性能143
4.2SiC与Ta的连接146
4.2.1SiC/Ta接头的界面组织146
4.2.2反应相的形成机理149
4.2.3反应相的形成及成长151
4.2.4界面组织对接头强度的影响153
参考文献155
第5章TiC金属陶瓷与钢的钎焊157
5.1TiC金属陶瓷/45钢钎焊接头的界面结构158
5.1.1界面组织形态及反应产物158
5.1.2钎焊工艺参数对界面结构的影响161
5.1.3钎焊界面的机理研究165
5.2TiC金属陶瓷/45钢钎焊接头的力学性能169
5.2.1接头抗剪强度及其影响因素170
5.2.2接头的断裂部位分析173
5.3TiC金属陶瓷/45钢界面反应层的成长行为178
5.3.1(Cu，Ni)+(Fe，Ni)扩散层成长的动力学方程179
5.3.2TiC金属陶瓷侧(Cu，Ni)凝固层成长的动力学方程183
5.3.3TiC金属陶瓷/45钢钎焊接头界面反应层的成长行为186
5.4TiC金属陶瓷/45钢真空钎焊中Zn挥发增强钎料润湿性192
5.4.1Zn挥发增强钎料对陶瓷的润湿性193
5.4.2TiC金属陶瓷/AgCuZn/45钢的氩气保护钎焊199
参考文献202
第6章TiC金属陶瓷与TiAl合金的自蔓延反应辅助连接205
6.1自蔓延反应辅助连接中间层优化设计206
6.1.1粉末中间层的优选206
6.1.2粉末中间层的反应机理211
6.1.3多层膜中间层的优选与反应特性214
6.2采用粉末中间层连接TiC金属陶瓷与TiAl合金219
6.2.1界面组织分析219
6.2.2工艺参数对接头界面组织的影响223
6.2.3连接接头力学性能分析230
6.3采用Al/Ni多层膜连接TiC金属陶瓷与TiAl合金232
6.3.1界面组织分析232
6.3.2纳米级Al/Ni多层膜的制备235
6.3.3工艺参数对接头界面组织的影响238
6.3.4连接接头力学性能分析241
6.3.5连接过程温度场分析242
参考文献244
第7章Si3N4陶瓷与TiAl合金的钎焊245
7.1Si3N4/AgCu/TiAl钎料接头界面组织与性能245
7.1.1Si3N4/AgCu/TiAl钎焊接头界面组织分析247
7.1.2工艺参数对Si3N4/AgCu/TiAl接头界面组织结构的影响250
7.1.3Si3N4/AgCu/TiAl钎焊接头组织演化及连接机理253
7.1.4工艺参数对Si3N4/AgCu/TiAl接头抗剪强度的影响259
7.2复合钎料开发及钎焊接头组织和性能261
7.2.1复合钎料的成分及性能261
7.2.2Si3N4/AgCuTic/TiAl钎焊接头界面组织分析263
7.2.3工艺参数对Si3N4/AgCuTic/TiAl接头界面组织的影响265
7.2.4Si3N4/AgCuTic/TiAl钎焊接头组织演化及连接机理269
7.2.5工艺参数对TiAl/AgCuTic/Si3N4接头性能的影响274
7.3Si3N4/AgCuTic/TiAl接头残余应力277
7.3.1钎焊接头有限元模型网格划分与边界条件277
7.3.2钎焊接头残余应力有限元分析279
参考文献282
第8章Ti3AlC2陶瓷与TiAl合金的扩散连接284
8.1Ti3AlC2陶瓷与TiAl合金的直接扩散连接284
8.1.1Ti3AlC2陶瓷和TiAl合金的焊接性分析284
8.1.2Ti3AlC2/TiAl接头界面组织分析287
8.1.3工艺参数对Ti3AlC2/TiAl接头界面组织的影响288
8.1.4工艺参数对Ti3AlC2/TiAl接头力学性能的影响290
8.1.5Ti3AlC2/TiAl接头断口分析292
8.1.6Ti3AlC2/Ti3AlC2直接扩散连接293
8.2Zr/Ni复合中间层液相扩散连接Ti3AlC2陶瓷和TiAl合金293
8.2.1Ni箔中间层扩散连接Ti3AlC2陶瓷和TiAl合金294
8.2.2Zr/Ni复合中间层液相扩散连接Ti3AlC2陶瓷和TiAl合金296
8.3Ti/Ni复合中间层固相扩散连接Ti3AlC2陶瓷和TiAl合金304
8.3.1Ti3AlC2/Ni/Ti/TiAl扩散连接接头界面组织分析304
8.3.2工艺参数对Ti3AlC2/Ni/Ti/TiAl接头界面组织的影响308
8.3.3工艺参数对Ti3AlC2/Ni/Ti/TiAl接头力学性能的影响315
8.3.4Ti3AlC2/Ni/Ti/TiAl接头断口分析317
8.3.5Ti3AlC2/Ni/Ti/TiAl界面反应机制321
参考文献325
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陶瓷与金属的连接技术(上册) 节选

第1章陶瓷与金属连接的基础问题 随着材料科学的飞速发展，轻质高强的陶瓷及陶瓷基复合材料、C/C复合材料、金属间化合物等新材料不断涌现［1～3］，这些新材料对焊接技术提出了新的要求。同时，实际生产中为了节约能源、减轻重量或达到某种设计性能，常常采用异种金属或金属-非金属结构［4］。 由于陶瓷和金属这两类材料在物理性能和化学性能以及力学性能方面存在很大的差异，特别是陶瓷及其复合材料不存在液相状态，所以用常规的电弧焊接、电子束焊接、激光焊接等熔焊方法无法实现陶瓷材料本身、陶瓷和金属结构的永久性可靠连接，近年来新开发的搅拌摩擦焊接除了适合金属及铝基复合材料，目前还没有见到陶瓷与金属异种结构连接的报道。从目前的文献资料及实际生产过程来看，能够实现陶瓷与金属连接的方法主要有钎焊与扩散连接［5～10］。常用的锰钼烧结法是先在陶瓷表面烧结一层金属锰、钼等涂层，然后再添加钎料和金属进行连接，该方法的本质也是钎焊［11］。目前也可采用超声波加热来连接陶瓷和金属或金属基复合材料，但该方法实质上也属于钎焊或扩散连接（超声波焊接时，陶瓷和金属之间需添加金属中间层或钎料，中间层熔化时属于超声钎焊，不熔化时属于超声扩散连接）。钎焊及扩散连接都能使被连接的陶瓷及其复合材料与金属在宏观上建立永久性的连接，在微观上建立组织之间的内在联系。但这两种连接方法也存在差别，钎焊在连接过程中可以不外加压力或施加很小的压力，被连接材料维持在固态，而填充材料（钎料或中间层）则存在由固态到熔化、再进行凝固的过程。扩散连接时必须施加压力，被连接材料和填充材料（中间层）在连接过程中始终维持固态。 陶瓷与金属连接主要存在以下几个问题［5，12］。 （1）钎料很难对陶瓷和金属双方都润湿。常规的钎料大多数能够对金属润湿，但对陶瓷及其复合材料不润湿或润湿性差，故很难选择出能够良好润湿两种母材的钎料。近年来研制的以AgCuTi为代表的活性钎料（在钎料中添加活性元素Ti）虽然能够对陶瓷润湿，但在金属一侧反应比较剧烈，容易形成金属间化合物，再加上该钎料的高温性能不好，使用环境温度超过300℃的情况下接头强度很低。 （2）界面容易形成多种脆性化合物。由于陶瓷及其复合材料与金属的物理性能及化学性能差别很大，连接时除存在键型转换以外，还容易发生各种化学反应，在界面生成各种碳化物、氮化物、硅化物、氧化物以及多元化合物。这些化合物硬度高、脆性大，分布复杂，是造成接头脆性断裂的主要原因。 （3）界面存在很大的残余应力。由于陶瓷与金属的热膨胀系数差别很大，在连接过程及后续的冷却过程中接头易产生残余应力，热应力的分布极不均匀，使结合界面产生应力集中，造成接头的承载性能下降。 （4）界面化合物很难进行定量分析。在确定界面化合物时，由于C、N、B等轻元素的定量分析误差较大，需制备多种标准试件进行各元素的定标。对于多元化合物相结构的确定，一般利用X射线衍射标准图谱进行对比，但一些新化合物相没有标准，给反应生成相的种类与成分的确定带来了很大困难。 （5）缺少数值模拟的基本数据。由于陶瓷和金属钎焊及扩散连接时，界面容易出现多层化合物，这些化合物层很薄，对接头性能影响很大。在进行界面反应、反应相成长规律、应力分布计算模拟时由于缺少这些相的室温及高温数据，给模拟计算带来很大困难。 （6）没有可靠的无损检测方法及评价标准。目前只能通过控制宏观的工艺参数（接合温度、保温时间、接合压力）来实现质量控制，还无法从微观组织结构方面直接通过控制界面反应和界面构造来调控连接质量。可靠性评价方面的研究工作更少，缺少可信的无损评价方法，没有无损检测评价标准。 1.1陶瓷与金属连接界面的润湿 陶瓷和金属固相扩散连接时，需要连接界面紧密接触，以便各元素发生扩散。钎焊连接时，需要选择能对陶瓷及金属都润湿的钎料，液相扩散连接时需要选择合适的中间层材料，因此钎料对母材的润湿、中间层与母材的相互作用对提高接头的连接质量非常重要。 1.1.1钎料及中间层选择 1.钎料的润湿 陶瓷和金属的钎焊或液相扩散连接，都要求钎料或中间层在高温熔化后能对母材润湿，并且能够很好地铺展。从热力学的角度来看，钎焊时的润湿是指液态金属与固态母材接触后造成体系(固体+液体)自由能降低的过程。对于金属或者异种金属的钎焊，润湿大体上可分为附着（吸附）润湿、铺展润湿和浸渍润湿。而对陶瓷和金属的钎焊来说，除了上述润湿的形式，还存在反应润湿，这种润湿的本质是液态金属钎料先在陶瓷及金属表面产生吸附，然后发生溶解，进一步发生化学反应而实现钎料和母材的润湿及铺展。 目前，对于润湿性的表征仍然沿用1804年Young提出的固-液-气三相平衡方程式［13］，也称Young氏方程： 又称为“润湿系数”，θ和cosθ均可用来衡量润湿程度的好坏。Young氏方程的推导是假定在恒温、恒压和元素组成不变的平衡条件下得到的，但在实际钎焊过程中，温度、压力、钎料的组成成分等随连接时间而发生变化，并且在钎料铺展的过程中，还存在元素之间的相互反应，铺展面积也不断扩大，很难达到稳定的平衡状态。 在研究钎料对母材的润湿与铺展时，常常利用润湿角或润湿系数来比较几种不同钎料的润湿性，以确定何种钎料能够实现陶瓷和金属的可靠连接。应注意，这里所说的对母材润湿，主要是指对陶瓷材料的润湿，一般来讲，能对陶瓷润湿的钎料，对金属一侧的润湿基本没有问题，只是需要防止钎料和金属的相互溶解或过度反应生成大量的脆性化合物。 2.钎料选择陶瓷和金属连接所用的钎料有一些特殊要求，对于高温结构件需要钎料的高温性能好；对于密封为主的构件，钎料中不宜大量含有Zn、Mg、Li及Bi等高蒸气压元素，以免引起泄漏。 市场上大多数的普通钎料在陶瓷表面形成球状，很少或根本不润湿。常用的解决办法是在普通钎料中添加活性元素制成活性钎料。在金属元素周期表中，Ti、Zr、Hf、V等过渡金属具有很好的化学活性，对于氧化物、硅酸盐材料、陶瓷材料及其复合材料有较强的亲和力，很容易和常用的Ag、Co、Cu、Cr、Fe、Ni等金属产生反应，形成活性合金钎料。由于这类钎料中含有活性元素，熔化后活性元素和陶瓷及金属母材相互作用，发生化学反应或者溶解，以此润湿陶瓷表面，并通过生成的反应产物使陶瓷与被连接金属连接在一起，实现陶瓷和金属的可靠连接。 采用活性钎料连接陶瓷和金属，一般需要在真空环境下进行钎焊，钎料体系主要有Ag-Cu-Ti、Ti-Ni、Cu-Ti、Ti-Zr-Ni-Cu等，常见的活性钎料如表1.1所示［11，14，15］，其中绝大部分钎料都没有商业化。 表1.1常用活性钎料的成分及熔点 3.中间层选择 在陶瓷与金属的扩散连接中，一个重要的工艺措施就是采用各种金属中间层，以便控制界面反应（抑制或改变界面反应产物）及缓减因陶瓷与金属的热胀系数不同而引起的残余应力，从而提高接头的力学性能。从控制界面反应来看，可以选择活性金属中间层，也可以采用黏附性金属中间层。活性金属中间层有V、Ti、Nb、Zr、Hf、Ni-Cr及Cu-Ti等，它们能与陶瓷相互作用，形成反应产物，并通过生成的反应产物使陶瓷与被连接金属牢固地连接在一起。黏附性金属中间层有Fe、Ni和Fe-Ni等，它们与某些陶瓷不起反应，但可与陶瓷组元相互扩散形成扩散层。研究发现，将黏附性金属和活性金属组合运用，所取得的效果更好。从易于连接及控制界面反应来看，中间层的选择主要注意以下几点。 （1）容易塑性变形，熔点比母材低； （2）物理化学性能与母材差异比被连接材料之间的差异小； （3）不与母材产生不良的冶金反应，如不产生脆性相或不希望出现的共晶相； （4）不引起接头的电化学腐蚀。有时添加中间层是为了缓解接头的残余应力，此时中间层的选择可分为三种类型，即单一的金属中间层、多层金属中间层和梯度金属中间层，其选择原则见1.3节的接头热应力部分。中间层的添加方法主要有： （1）添加薄金属箔片，对难以制成箔片的脆性材料可加工成非晶态箔片； （2）添加粉末中间层，可采用丙酮混合成膏状，也可低温压成片状； （3）表面镀膜，如蒸镀、PVD、电镀、离子镀、化学镀、喷镀、离子注入等。 1.1.2母材表面处理状态及对润湿的影响 1.连接面加工状态的影响对于陶瓷和金属的钎焊，由于钎料在连接温度下处于液态，所以待焊母材的表面加工精度要求不高，一般应先进行机械加工，去除污、锈等表面氧化物，然后在有机溶剂或碱液中超声清洗，以便去除油脂和灰尘，或直接在真空室内进行离子轰击清洗待焊表面。对于陶瓷和金属的扩散连接，待焊表面必须光滑平整，金属母材表面可加工到Ra0.63～1.2μm。由于陶瓷材料硬度高，在试件切割、研磨和抛光等加工上有一定难度。切割需采用专门的硬质金刚石刀具，当试验材料较薄或直径较小时应采用树脂胶灌封后切割，研磨和抛光必须采用金刚石膏。如果被连接表面光洁度不够，会影响扩散连接时的原子扩散，使焊后试件存在未连接界面，接头强度不高。连接前，应将陶瓷母材、金属母材及中间层材料一起进行清洗，以便去除油污等。对氧化性强的材料，*好是清理后直接进行扩散连接。如需长时间放置，则应对连接表面加以保护，如置于真空中、表面镀保护膜或放置在保护气氛中。 2.连接表面生长碳纳米管对润湿的影响 陶瓷或陶瓷基复合材料很难润湿，因此考虑对陶瓷进行表面处理，作者的研究团队采用等离子体增强化学气相沉积（PECVD）的方法在SiO2f/SiO2复合材料表面生长了一层碳纳米管(CNTs)，然后采用AgCuTi钎料在复合材料表面进行润湿试验。在加热温度1123K（850℃）、保温10min的条件下，钎料在复合材料表面的润湿铺展状态如图1.1所示，没有生长碳纳米管的原始母材表面，其润湿角为136°；与此相比，钎料在表面生长碳纳米管后的SiO2f/SiO2复合材料表面的润湿角为43°。由此可见，对于相同的钎料及相同的连接规范，表面生长碳纳米管后，其润湿性大大提高。 图1.1SiO2f/SiO2表面生长碳纳米管对AgCuTi钎料润湿的影响(1223K)图1.2为1223K(950℃)条件下获得的AgCuTi钎料在生长碳纳米管的SiO2f/SiO2复合材料表面铺展前沿局部放大照片。从图1.2(a)中可以看出，钎料对碳纳米管层有明显的包覆现象，靠近未润湿的复合材料表面，碳纳米管未被钎料包覆。在复合材料基体与钎料之间存在一个明显的过渡区域（即钎料渗入区）。对该区域进行放大，如图1.2(b)所示。由图可见，钎料渗入碳纳米管阵列中，在碳纳米管表面铺展，由于钎料的包覆作用，导致了碳纳米管的直径增大。因此可以推断，液态AgCuTi钎料对碳纳米管有良好的润湿性，钎料可渗入碳纳米管阵列中，进而提高AgCuTi钎料在SiO2f/SiO2复合材料表面的润湿性。 图1.2AgCuTi钎料在生长CNTs的SiO2f/SiO2复合材料表面铺展润湿前沿形貌 3.连接表面生长石墨烯对润湿的影响 除了连接表面生长碳纳米管，还采用PECVD的方法在陶瓷表面生长了一层很薄的石墨烯，图1.3(a)和(b)分别是AgCuTi钎料在有、无生长石墨烯的SiO2f/SiO2表面的润湿形貌。由图可见，在加热温度为1123K、保温时间为0.6ks时，钎料在未生长石墨烯的表面团聚成球状，润湿角呈钝角；在生长石墨烯表面的钎料铺展面积较大，润湿角大大降低。该工艺条件下，存在石墨烯的SiO2/SiO2复合材料表面可以大大促进AgCuTi钎料的铺展与润湿。

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